为了研究高强度 Q460 钢的高温蠕变对钢结构抗火性 能的影响，釆用高温蠕变试验装置测试了高温下高强度 Q460 钢材在不同应力水平下的蠕变应变随时间的变化曲 线.根据试验数据，在现有蠕变模型的基础上拟合了高强度 Q460 钢材的高温蠕变模型.在有限元结构分析中引入钢材 高温材料力学性能和蠕变参数,分析了考虑髙温蠕变后轴心 受力 Q460 钢柱的抗火性能.研究表明,高强度 Q460 钢材在 高温和应力作用下具有明显的蠕变变形，在同一温度和时间 下，蠕变应变随应力水平的提高明显增加;考虑蠕变效应后， 在标准 ( -834) 的升温条件下，钢柱的耐火极限明显降低； 在恒定温度下，钢柱的极限承载力随着时间的增加急剧降 低,因而结构的抗火承载力设计需要考虑受火时间的 影响.

近年来关于钢材高温力学性能的研究成果很 多M,主要研究了材料的高温屈服强度、极限强度、 弹性模量及应力-应变关系等.钢材在高温和应力作 用下，变形随时间而增大的现象称为蠕变.研究表 明蠕变对钢结构的抗火性能有较大的影响.目 前关于钢材高温蠕变的研究成果还不多，主要有以 下一些研究:Brine等［關通过试验研究了高强度低 合金钢ASTM A618和不锈钢AISI 316Ti在高温下 的蠕变性能，并采用Burger蠕变模型对ASTM A618钢试验数据进行了拟合.

高强钢具有较高的强度,在火灾高温下强度和 刚度急剧降低;研究发现，高强钢与普通钢在高温下 的强度和弹性模量折减系数不同，一般而言,相同温 度下高强钢的折减系数稍低⑸.本文进行了高强度 Q460 钢材的高温蠕变试验研究，得到了不同温度和 不同应力下钢材的蠕变应变与受火时间的关系曲 线，并在已有模型的基础上拟合了适用于 Q460 钢材 的高温蠕变模型，可供结构抗火分析采用.最后采用 ANSYS 有限元软件建立钢柱的分析模型,考虑蠕变 的影响分析了高强度 Q460 钢柱的抗火承载力和临 界温度，通过与不考虑蠕变分析结果的对比得到了 蠕变对高强度 Q460 钢柱抗火性能的 影响.

钢材的高温蠕变是指钢材在高温和应力作用下 随着时间而增大的变形.在高温下给金属加载，在金 属内部产生变形、位错和移动等现象.钢材高温下的 蠕变可以分为 3 个阶段，见图 1 所示. 图中, e 为应 变,』为蠕变”为时间.第 I 阶段是瞬时蠕变阶段， 对应曲线的 AB 部分,其应变速率随着时间增长而 减小.第 n 阶段是稳态蠕变阶段，对应曲线中的 BC 部分，在该阶段应变速率大体保持恒定,蠕变速率 小,又称为 蠕变阶段.第 ID 阶段是加速蠕变阶 段,对应曲线上的 CD 部分，在该阶段蠕变增长速率 急剧 增大.

安钢	中板	Q460C	现货电议	1500	4.75	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	1500	5.75	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	1500	7.75	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	1500	9.75	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	1500	6	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	1500	8	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	1500	10	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	1500	2200	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	1500	2200	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	1500	2200	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	1500	2200	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	9000	2200	1
安钢	中板	Q460C	现货电议	9600	2200	1

 

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